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分布旋叶孔与分布方孔类似，只是孔的形状有差别。旋叶孔结构设计的目的是组成类似螺旋状的孔结构，设置尺寸时应尽量加长孔的长度并使孔同向卷曲于砂轮基体内外半径之间，旋叶孔可由几段简单的圆弧组成。如图11所示:每个旋叶孔结构由4段圆弧组成，内外侧圆弧与砂轮基体中心同心，半径
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从图6可以看出:无论砂轮铝基体位于砂轮的内圈(图中的ABC区域分布是A1FeFe，编号为工#)、外圈(图中的ABC区域分布是FeFeAI，编号为III#还是中间层(图中的ABC区域分布是FeA1Fe}编号为II#)，都可以明显降低砂轮的最大环向应力，与纯钢基体砂轮相
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砂轮因内外径变化而呈现的环向应力变化如图4所示。由图4可知:砂轮的最大环向应力出现在砂轮中心孔边缘。由图3、图4说明:在砂轮中心孔边缘出现的最大环向应力并不是内孔处的原生应力，而是砂轮外侧高应力传递的结果，也就是说砂轮中心孔边缘出现的应力极值源于砂轮外侧离心力的牵拉
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为了探讨非递减厚度砂轮基体的结构，等厚度砂轮基体应力分析是必要的。设等厚度砂轮基体内径为127 mm、外径为400 mm，砂轮厚度为20 mm，砂轮基体材料为45#钢，后面的非递减厚度砂轮结构设计都是在此结构尺寸基础上进行的小幅度修改设计。设砂轮应力分析时的转速为8
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其环向应力在砂轮铝基体中心孔边缘达到最大值，向砂轮铝基体外侧逐渐减小;径向应力在砂轮铝基体中心孔边缘和砂轮铝基体外侧边缘处较小，在砂轮铝基体中部达到最大值;但环向应力和径向应力在砂轮铝基体厚度方向上没有变化。
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其环向应力在砂轮铝基体中心孔边缘达到最大值，向砂轮铝基体外侧逐渐减小;径向应力在砂轮铝基体中心孔边缘和砂轮铝基体外侧边缘处较小，在砂轮铝基体中部达到最大值;但环向应力和径向应力在砂轮铝基体厚度方向上没有变化。
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金属砂轮基体因基体密度较大，在高速旋转时会产生较大的离心力，导致砂轮基体应力较高，会产生砂轮基体芯部应力达到极值而接近金属失效时的应力情况，因此有必要研究砂轮基体高速旋转时产生的应力分布。砂轮基体旋转应力可用经典弹性力学理论进行计算，磨削理论也明确解释了砂轮基体高速
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要实现高速磨削工艺，首先应解决高速磨削工具(即高速砂轮铝基体)的性能问题。高速砂轮铝基体磨削时存在砂轮铝基体强度不足、磨削高温、空气阻力使砂轮铝基体功耗大等问题，其中砂轮铝基体高速旋转时的强度不足直接关系到高速磨削砂轮铝基体的使用安全性，是高速磨削首先需要解决的问题。
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高速磨削是最先进的磨削工艺之一，实现高速磨削的主要方法就是使大直径砂轮在高转速下进行磨削。当砂轮高速旋转时，其基体芯部的应力水平将接近材料的失效极限，因此需对砂轮基体的结构强度进行设计。
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砂轮基体为了便于测量，采用激光测厚仪的技术实现无损检测，测量方便，操作简单。激光测厚仪可以对砂轮集体进行厚度测量，是2维激光测量传感器进行测量的测厚仪，利用该类型传感器对基体扫描可以测量出图示X轴和Z轴的尺寸。
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除此之外还可以在船用配件导绳器的出绳口两侧增加微动开关，在钢丝绳上增加一个环套并连接一个安全拨杆，如果钢丝绳被歪拉斜拽超过一定角度时，环套带动安全拨杆随之摆动相应的角度并触动微动开关动作，同时令上行接触器断开。
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三种标准简要分析针对铝法兰对中的上述四个公差要求，GB-T38343和ASME PCC-I中的要求儿乎一致，只有在针对密封面间隙时，略有差异。在实际的项目施工中，有时会出现密封面间隙不理想的情况，需要借助专业的辅助工具进行协助，此时ASME PCC-1提供了更详细的依据。
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此偏差指法兰同心但是相对的螺栓孔有旋转，通常是由于在安装法兰时，螺栓孔没有严格定位导致，见图3。当孔中心距偏差较大，螺栓无法垂直自山穿过螺栓孔时，容易产生应力，将对螺栓造成剪切力，后续可能会导致螺栓断裂进而造成密封失效。
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钻模是以台阶圆端面尺寸h190=吕;罗来定位磁选机铝端盖内孔的，间隙配合所产生的偏差范围为0.014一0.132mm，取最大值0.132mm。
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针对这种情况，可以在卷筒上增加一根圆管作为导杆，如图3所示，另外在船用导绳器厂家的导绳板上增加一个双曲线导轮装置，这个滚轮装置安装在船用导绳器厂家易发生错道损坏的位置(即船用导绳器厂家出绳口附近)，并且调整好滚轮装置和导杆的间隙。
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