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可见，回收率二随a变化单调递增，随月和。变化单调递减。在实际生产中，磁选机配件精矿固体颗粒磁性物含量月一般为85%-y95%8，尾矿中磁性物含量一般在0.1%-y0.2%9，在此范围内月值的变化对于磁性物回收率二影响很小，为了减少自变量的数量。
2025
磁选机铝端盖在重介选煤流程中是回收重介的关键设备，总结了入选物料性质、磁选机铝端盖结构及运行参数对磁选机铝端盖回收率的影响，对于考察磁选机铝端盖回收效果有一定的指导作用。
2025
在干磨削的条件下，对两种磨粒取向的砂轮铝基体在不同的磨削深度下进行磨削力的测量，磨削深度分别取为0. 1,2.0,a.4,5 mm,显示两种磨粒取向砂轮铝基体在磨削深度变化时磨削切向力和法向力变化情况。
2025
钎焊加热设备FA53A-15T型热压烧结机，砂轮铝基体选用厚0.mm的A3普碳钢板，钎焊材料选用H1_ 801铜基钎料片，WC磨粒高度选为1 mm左右。
2025
可以将钎焊砂盘的片状WC硬质合金磨粒和砂轮铝基体接触面近似看作矩形、长、宽吃厚)分别为高(磨深)为。将受力方向分两种极端情况一是从垂直端面的1方向，一是从平行端面的Y方向。
2025
单层电镀超硬磨料砂轮最主要的缺陷就是磨料和砂轮铝基体的结合强度不高，希望采用高温钎焊工艺，使钎焊材料在钎焊过程中和砂轮铝基体、磨料之间产生相互扩散作用，形成化合反应，从而大大提高磨料与砂轮铝基体间的结合强度。
2025
对新型非砂轮磨削工具—单层钎焊砂盘的硬质合金磨粒在砂轮铝基体上的分布进行了初步研究，砂盘作为一种手握粗磨削工具，降低磨削力是最重要的，文中借鉴砂带及单层高温钎焊超硬磨料砂轮的一些研究提出了砂盘的磨粒在砂轮铝基体上有序性分布的概念将此概念应用于砂盘钎焊制造工艺上在相同的制造工艺和磨削深度条件下对得到的磨粒有序性及无序性分布的砂盘进行了磨削对比实验。
2025
变形趋势法杏板近加劲环的部位发生翘起同样根据支竹套价的连一妾角度，选取3有限儿模进行分析听小套管与支h;h连接部位、加劲环顶部部位址匕此现应力铝法兰套管,点具有较好的应力储备，有限元模，即在小部分塑比属服区域出现后继续承受力菏载。
2025
根据极限强度准则，该拐点所代表的荷载值可作为铝法兰套管相贯节点的轴拉下况极限荷载。5组法段套管相贯节点有限元模型在轴拉工况下，套竹部位均发生较为明显的变形套管横向收紧、纵向扩张的变形，铝法兰板问发生翘起根据支管与套管连接角度，分别取TG219,TG299,T(325进行加载过程应力分析。
2025
考虑到现有节点连接形式在强度、刚度与施工方面的不足之处，本文提出新型节点形式:钢管塔铝法兰套管相贯节点。
2025
零件几何尺寸说明:R1为铝法兰盘的大圆半径尺寸，R2为耳朵的半径尺寸，R3为耳朵相接处的R半径尺寸，R4为耳朵的中心距尺寸，RS为耳朵的个数，R6为孔的中心距尺寸。
2025
在我们单位的实际生产中，经常会加工铝法兰盘类型的零件。它们外形类似，规格品种多，数量却少。为了使用数控机床进行加工，编程人员必须建立大量的数模和程序，而且很多都是重复的劳动，导致了生产效率不高。
2025
该零件尺寸精度、形位公差和表面粗糙度要求都很高。由于该砂轮铝基体的结构是薄壁零件，解决安装夹紧问题是避免变形保证圆柱度的关键，因此零件安装夹紧采用如图2所示的外圆及端面定位和轴向压紧，以减少工件的夹紧变形。
2024
针对该气缸体的特殊结构及镀层特点，采用合理的装夹方式及磨削工艺参数，在精密内圆磨床上采用树脂金刚石(RVD)砂轮铝基体实现了对硬格镀层内孔的磨削。
2024
该箱底壁板一铝法兰焊接接头主要包括焊缝、熔合区、热影响区等部分，裂纹发生在靠铝法兰一侧熔合区附近，焊接接头结构如图6所示。熔合区壁板裂纹区域铝法兰焊接接头结构示意焊缝金属在凝固时以母材晶粒为表面向焊缝中心生长，因此熔合线是熔化区和非熔化区的边界，焊缝边缘晶粒粗大，是接头的薄弱环节。
2024
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