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可见密封处的温度以及铝法兰最大应力会随铝法兰弧形部位厚度的减小而下降。结合表5和表6可知，当弧形厚度为15 mm时，铝法兰的应力最小。
2025
综上所述:常规铝法兰密封处的温度(275. 00℃)与弧形铝法兰密封处的温度(267. 00℃)差异不大;弧形铝法兰经弹性应力分析所得最大应力相比常规铝法兰降低了37. 660，经弹塑性分析所得的真实最大应力相比常规铝法兰降低了10.620。
2025
应力疲劳损伤的计算方法:结合有限元分析得到铝法兰的最大应变值和最大应变值，根据NH卷中316H不锈钢的疲劳曲线确定许用循环次数N部件实际的循环次数n，最终得到应力疲劳损伤结果。
2025
冷冻铝法兰的设计温度，因此需采用ASME规范NH分卷对铝法兰的力学性能进行评定月。具体依据NH-3200设计规范，使用弹性应力分析法进行分析。
2025
此外，冷冻铝法兰外面包覆两层保温层(保温层从管道延伸至铝法兰接口)，外层为60 mm厚的硅酸铝保温材料(导热系数为0. 015 5 W/(m"0C)，内层为40 mm厚的纳米保温材料(导热系数为0.0436W/(m"0C)316H不锈钢、保温层对空气的对流换热系数为5 W/(mz"0C);316H不锈钢辐射换热系数为0. 28;700,600,25℃下气凝胶的导热系数分别为0.062,0.042,0.025 W/(m"℃)。
2024
在此“计划”的背景下，本研究团队在试验过程中发现冷冻铝法兰在高温下应力过大，有发生断裂的风险。本文提出在铝法兰应力较大的中心孔位置处内置阻热环以降低应力，该阻热环由纯镍包覆，并且内部填充导热系数很低的气凝胶。
2024
针对熔盐堆用冷冻铝法兰使用时中心孔处应力较大、易出现裂纹等问题，提出在铝法兰内部嵌入阻热环的结构优化方案(阻热环由纯镍包覆，内部填充导热系数很低的气凝胶)，以期降低铝法兰的温度梯度从而降低应力。
2024
根据以上的实验研究，设计了大型复杂铝铸件低压铸造用双联电磁泵铝铸件。为在该双联电磁泵铝铸件上测得的电极电流和泵高的关系，从该泵的实验数据来看，两个单泵的差别不大，效率比较高。
2024
由于双联电磁泵铝铸件中单泵的泵高可以不同，在实际的低压铸造过程中可实现两个升液管间形成金属液的流动，从而防止在升液管中的冻结。
2024
双联电磁泵铝铸件在形式上是将两台单泵并联使用，其规律并不一定是两个单独电磁泵铝铸件的叠加。本试验以汞为介质，在室温下模拟双联电磁泵铝铸件，测定各参数之间的关系。
2024
通过以上分析可知，即使各个方面达到最佳状态，单个电磁泵铝铸件也很难输出较大的流量，因而本文提出了双联电磁泵铝铸件结构，即将两个电磁泵铝铸件并联使用，以达到提高流量的目的。
2024
通过对模拟双联电磁泵铝铸件的电磁铁结构、泵高、流量等参数与单电磁泵铝铸件的实验比较，得到了大流量电磁泵铝铸件系统设计的依据。设计制造了适用子车辆的大型复杂铝铸件低压铸造用电磁泵铝铸件，工作参数达到设计要求。
2024
铝法兰焊接要求全过程监控，边焊接边测量变形，并记录。内侧坡口封底并填充焊接20 mm左右以后，换外侧进行气刨清根，清根深度8 mm左右，坡口角度推荐为600，需表面打磨出金属光泽，合格后应按要求做相应检测。
2024
现场可同时测量900, 1800, 2700等多个角度的基准线，用于辅助定位。安装铝法兰时铝法兰上两相邻螺栓孔中线对准00基准线，施工后顶铝法兰防腐涂装完成后，在00位置进行涂装标注。
2024
与铝法兰对接的浮式基础段顶部在预制结束后顶端圆度允许偏差蕊6 mm，并调整局部圆度超差较大位置，确保后期组对焊接错边满足要求。 与铝法兰对接的浮式基础段顶部端面对焊坡口可在预制阶段完成，坡口形式如图4所示。圆度控制
2024
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