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铁矿用磁选机配件滚筒转速一般在1. 1 m/s，而煤用磁选机配件转速较低，其滚筒旋转速度一般约在0. 4 m/s。在满足处理量条件下采用较低的滚筒转速对于介质回收是有利的，一方面较低的滚筒转速可延长磁性颗粒在滚筒表面的吸附时间。
2025
程中对磁选机配件高回收率的特殊要求，结合多年的选煤技术经验，对目前选煤厂常用的XCTN系列磁选机配件进行了优化设计，开发了一种周向磁场均匀的主辅磁极相结合的磁系，如所示。
2025
以煤用重介质回收磁选机配件为例，阐述磁选机配件结构设计对重介质回收的影响。磁系是磁选机配件的核心部件，磁系结构合理性直接决定磁选机配件的使用性能。
2025
试验用煤粉为某厂精煤磁选机配件尾矿经铰铁硼永磁体除铁后产品;试验用重介质磁性物含量>95 %，真密度为4. 5 x 103 kg/m3，品位为65.2% ,一45,m含量>90%。
2025
可见，回收率二随a变化单调递增，随月和。变化单调递减。在实际生产中，磁选机配件精矿固体颗粒磁性物含量月一般为85%-y95%8，尾矿中磁性物含量一般在0.1%-y0.2%9，在此范围内月值的变化对于磁性物回收率二影响很小，为了减少自变量的数量。
2025
磁选机铝端盖在重介选煤流程中是回收重介的关键设备，总结了入选物料性质、磁选机铝端盖结构及运行参数对磁选机铝端盖回收率的影响，对于考察磁选机铝端盖回收效果有一定的指导作用。
2025
在干磨削的条件下，对两种磨粒取向的砂轮铝基体在不同的磨削深度下进行磨削力的测量，磨削深度分别取为0. 1,2.0,a.4,5 mm,显示两种磨粒取向砂轮铝基体在磨削深度变化时磨削切向力和法向力变化情况。
2025
钎焊加热设备FA53A-15T型热压烧结机，砂轮铝基体选用厚0.mm的A3普碳钢板，钎焊材料选用H1_ 801铜基钎料片，WC磨粒高度选为1 mm左右。
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可以将钎焊砂盘的片状WC硬质合金磨粒和砂轮铝基体接触面近似看作矩形、长、宽吃厚)分别为高(磨深)为。将受力方向分两种极端情况一是从垂直端面的1方向，一是从平行端面的Y方向。
2025
单层电镀超硬磨料砂轮最主要的缺陷就是磨料和砂轮铝基体的结合强度不高，希望采用高温钎焊工艺，使钎焊材料在钎焊过程中和砂轮铝基体、磨料之间产生相互扩散作用，形成化合反应，从而大大提高磨料与砂轮铝基体间的结合强度。
2025
对新型非砂轮磨削工具—单层钎焊砂盘的硬质合金磨粒在砂轮铝基体上的分布进行了初步研究，砂盘作为一种手握粗磨削工具，降低磨削力是最重要的，文中借鉴砂带及单层高温钎焊超硬磨料砂轮的一些研究提出了砂盘的磨粒在砂轮铝基体上有序性分布的概念将此概念应用于砂盘钎焊制造工艺上在相同的制造工艺和磨削深度条件下对得到的磨粒有序性及无序性分布的砂盘进行了磨削对比实验。
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变形趋势法杏板近加劲环的部位发生翘起同样根据支竹套价的连一妾角度，选取3有限儿模进行分析听小套管与支h;h连接部位、加劲环顶部部位址匕此现应力铝法兰套管,点具有较好的应力储备，有限元模，即在小部分塑比属服区域出现后继续承受力菏载。
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根据极限强度准则，该拐点所代表的荷载值可作为铝法兰套管相贯节点的轴拉下况极限荷载。5组法段套管相贯节点有限元模型在轴拉工况下，套竹部位均发生较为明显的变形套管横向收紧、纵向扩张的变形，铝法兰板问发生翘起根据支管与套管连接角度，分别取TG219,TG299,T(325进行加载过程应力分析。
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考虑到现有节点连接形式在强度、刚度与施工方面的不足之处，本文提出新型节点形式:钢管塔铝法兰套管相贯节点。
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零件几何尺寸说明:R1为铝法兰盘的大圆半径尺寸，R2为耳朵的半径尺寸，R3为耳朵相接处的R半径尺寸，R4为耳朵的中心距尺寸，RS为耳朵的个数，R6为孔的中心距尺寸。
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