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可以将钎焊砂盘的片状WC硬质合金磨粒和砂轮铝基体接触面近似看作矩形、长、宽吃厚)分别为高(磨深)为。将受力方向分两种极端情况一是从垂直端面的1方向，一是从平行端面的Y方向。
2025
单层电镀超硬磨料砂轮最主要的缺陷就是磨料和砂轮铝基体的结合强度不高，希望采用高温钎焊工艺，使钎焊材料在钎焊过程中和砂轮铝基体、磨料之间产生相互扩散作用，形成化合反应，从而大大提高磨料与砂轮铝基体间的结合强度。
2025
对新型非砂轮磨削工具—单层钎焊砂盘的硬质合金磨粒在砂轮铝基体上的分布进行了初步研究，砂盘作为一种手握粗磨削工具，降低磨削力是最重要的，文中借鉴砂带及单层高温钎焊超硬磨料砂轮的一些研究提出了砂盘的磨粒在砂轮铝基体上有序性分布的概念将此概念应用于砂盘钎焊制造工艺上在相同的制造工艺和磨削深度条件下对得到的磨粒有序性及无序性分布的砂盘进行了磨削对比实验。
2025
变形趋势法杏板近加劲环的部位发生翘起同样根据支竹套价的连一妾角度，选取3有限儿模进行分析听小套管与支h;h连接部位、加劲环顶部部位址匕此现应力铝法兰套管,点具有较好的应力储备，有限元模，即在小部分塑比属服区域出现后继续承受力菏载。
2025
根据极限强度准则，该拐点所代表的荷载值可作为铝法兰套管相贯节点的轴拉下况极限荷载。5组法段套管相贯节点有限元模型在轴拉工况下，套竹部位均发生较为明显的变形套管横向收紧、纵向扩张的变形，铝法兰板问发生翘起根据支管与套管连接角度，分别取TG219,TG299,T(325进行加载过程应力分析。
2025
考虑到现有节点连接形式在强度、刚度与施工方面的不足之处，本文提出新型节点形式:钢管塔铝法兰套管相贯节点。
2025
零件几何尺寸说明:R1为铝法兰盘的大圆半径尺寸，R2为耳朵的半径尺寸，R3为耳朵相接处的R半径尺寸，R4为耳朵的中心距尺寸，RS为耳朵的个数，R6为孔的中心距尺寸。
2025
在我们单位的实际生产中，经常会加工铝法兰盘类型的零件。它们外形类似，规格品种多，数量却少。为了使用数控机床进行加工，编程人员必须建立大量的数模和程序，而且很多都是重复的劳动，导致了生产效率不高。
2025
该零件尺寸精度、形位公差和表面粗糙度要求都很高。由于该砂轮铝基体的结构是薄壁零件，解决安装夹紧问题是避免变形保证圆柱度的关键，因此零件安装夹紧采用如图2所示的外圆及端面定位和轴向压紧，以减少工件的夹紧变形。
2024
针对该气缸体的特殊结构及镀层特点，采用合理的装夹方式及磨削工艺参数，在精密内圆磨床上采用树脂金刚石(RVD)砂轮铝基体实现了对硬格镀层内孔的磨削。
2024
该箱底壁板一铝法兰焊接接头主要包括焊缝、熔合区、热影响区等部分，裂纹发生在靠铝法兰一侧熔合区附近，焊接接头结构如图6所示。熔合区壁板裂纹区域铝法兰焊接接头结构示意焊缝金属在凝固时以母材晶粒为表面向焊缝中心生长，因此熔合线是熔化区和非熔化区的边界，焊缝边缘晶粒粗大，是接头的薄弱环节。
2024
在铝法兰锻件条状缺陷附近截取铝法兰试样，并对铝法兰试样进行布氏硬度测试。铝法兰试样的布式硬度测试结果为121HBW10/1000，测试结果满足UJB 2057-1994《航天用LYl9铝合金锻件规范》对2219铝合金的要求(标准布式硬度不小于100 HBW10/1000)。
2024
在对某型号箱底铝法兰焊缝进行射线检测时，发现焊缝区域存在条状裂纹缺陷，采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜和能谱分析等方法对裂纹缺陷产生的原因进行分析。
2024
当热竹砂轮铝基体受到磨削力和离心力共同作用时，所受到的载荷为非对称载菏。因此并不能用施加对称约束的方式去简化砂轮铝基体模型，图8中为方便观察结果，仅显小砂轮铝基体体的一部分。
2024
这主要是因为T型铝法兰板刚度较大，铝法兰板本身的变形很小，所以空间效应不明显，在工程设计中可忽略。
2024
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