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为采用铝法兰坯料2成形至90%时，飞边槽处金属流动情况分布云图，图9(b)为图9 (a)中1区和2区的放大示意图。可见，此时铝法兰和管壁已经成形完毕，多余的铝法兰坯料流向分模面，如图7(b)金属塑性成形遵循体积不变原则，若无飞边槽，则多余金属无处聚集，锻模压下不完全，导致锻件外形尺寸精度达不到设计要求。
2024
为铝法兰锻造成形过程进行中，采用两种不同形状的铝法兰坯料时，在圆角处金属质点的流动情况比较。对于铝法兰坯料1，由图7(a)可以看到，各部分金属质点情况相差很大，铝法兰部位金属质点垂直向下流动，速度最大;管壁处金属质点向右下方流动。
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锻造过程中不同区域金属质点的流动速度不仅与模具结构有关，也同样受到锻造铝法兰坯料形状与尺寸的影响，不合理的铝法兰坯料形状会加剧金属流动的不均匀性。
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本文以一种5083铝法兰盘的模锻过程为研究对象，采用有限体积法(FVM)对其进行数值模拟分析，对采用不同形状铝法兰坯料的锻造过程中的速度场、流动状态和等效应力、应变场进行对比，获得了更为合理的锻造铝法兰坯料外形尺寸和模具参数，减少了锻件缺陷，提高了铝合金锻件生产的试模成功率。
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采用有限体积法对5083铝合金法兰盘锻造成形过程进行了数值模拟，分析比较了在坯料形状不同的情况下，法兰盘在锻造过程中的速度场、流动状态和等效应力应变场。
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在我公司承制的铝质高压釜的反应筒中有一大型铝法兰，如图1所示。它是某化肥厂高压釜反应筒上的设备铝法兰，材质为1A93，采购标准为GB/T3880.2一2006，是直接采购的国产材料。
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工作时，滚筒的重量由两个磁选机铝端盖承担，经6条不锈钢方管由外圈传递到内圈，因此，以内圈为研究对象，受力如图3变形协调方程通过图4可知，磁选机铝端盖是一种结构对称的析架结构，且受力也是对称的，则析架变形协调方程可简化为:由式(8)可知，当方钢管处于垂直位置时，轴向负荷最大，为2Gn以下数据来源于公司生产的ZCTN918A型筒式磁选机。
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对筒式不锈钢磁选机端盖进行了受力分析与计算，采用不锈钢替代磁选机铝端盖盖的材料，结果满足强度要求，并降低了成本。
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为了解决滚筒磁选机铝端盖的磨损问题，通过研究现有耐磨颗粒胶的使用效果，结合现场实际情况，在滚筒磁选机铝端盖处涂抹小颗粒的耐磨颗粒胶涂层，其厚度为5 mm，并在涂层上磁选机铝端盖直径方向处粘贴3一4道耐磨陶瓷片刮片(图3)。
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针对HMDA-6滚筒磁选机运行中滚筒磁选机铝端盖频繁磨损使其内部磁极损坏的问题，在对其结构组成、工作原理、技术参数分析的基础上，结合现场实际情况和应用经验，在滚筒磁选机铝端盖处涂抹小颗粒的耐磨颗粒胶涂层，以降低滚筒磁选机铝端盖的磨损程度。
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从图6可以看出，铝砂轮基体的跳动值随着不平衡量的增大而增大。当砂轮基体的不平衡量增大，线速度小于30 m/s时，铝砂轮基体的的跳动值变化不大;当线速度为40 m/s时，不平衡量大于0. 39 g，砂轮基体的跳动急剧增大，需要重新平衡砂轮才能正常工作。
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对采集的信号进行频谱分析，信号的主要频率集中在基频和基频的倍频，符合不平衡振动的频率特征，不同转速下的信号频率如图3所示。信号的主频率与金刚石砂轮铝基体的转频基本一致，差别很小，符合不平衡振动的振动频率等于转频的特征。如表4所示。
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实验对象:45#钢砂轮铝基体和铝砂轮铝基体:尺寸均为:200 mm x 31. 75 mm x 6. 5 mm(外径x内径x厚度)，质量分别为:1.53 kg,0.53 kg。
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利用激光位移传感器，在线采集砂轮铝基体外圆表面的振动信号，通过对信号的处理分析，得出砂轮铝基体的跳动值。在相同转速不同不平衡量的条件下，分析了砂轮铝基体的跳动值，结果表明:砂轮铝基体的跳动值随着不平衡量的增大而增大;在相同转速、相同不平衡量下，45#钢砂轮铝基体的跳动值比铝砂轮铝基体的跳动值平均约大0. 05 N,m。
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关键在于收线轮2的一侧设置了将钢丝均匀分布在收线轮2上的船用导线轮12。船用导线轮12的一端固定在连接板7上，连接板7与滚珠丝杆副5连接，同时连接板7套在与滚珠丝杆副5平行的直线导轨6上，可自由移动。
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